Домой Теоретические знания Пустотные плиты перекрытия — нагрузка, прогибы, отличие ПК от ПБ

Пустотные плиты перекрытия — нагрузка, прогибы, отличие ПК от ПБ

Прогибы

Прогиб ЖБ плиты, допустимый показатель которого согласно строительным нормам может достигать 6 см, в ряде случаев не считается браком (в соответствии со СНиП 2.01.07-85) и возникает в процессе производства, монтажа или интенсивной эксплуатации плиты перекрытия.

Если прогиб не классифицируется как производственный брак, причинами его возникновения могут стать:

  • смещение арматуры;
  • недостаточная жесткость конструкций;
  • повышенное содержание цемента в бетонной смеси;
  • перегрузки перекрытий;
  • снижение прочности материала в зоне сжатия.

В случае обнаружения прогиба плиты в процессе ее эксплуатации мы настоятельно рекомендуем сразу же принять меры по усилению перекрытия.

Отличия пустотных плит перекрытий ПК и ПБ

В последние годы на смену введенным в оборот еще в советское время приходят изделия нового поколения — пустотные стендовые панели безопалубочного формования марки ПБ (или ППС в зависимости от проекта).

Если железобетонные плиты ПК изготавливаются по чертежам серии 1.141-1, то единого документа, на основании которого выпускают стендовые панели, нет. Обычно заводы используют рабочие чертежи, предоставленные поставщиками оборудования. Например, серия 0-453-04, ИЖ568-03, ИЖ 620, ИЖ 509-93 и ряд других.

Мы свели основные различия между плитами ПК и ПБ в одну таблицу.

ПК ПБ
Толщина
220 мм, либо 160 мм для облегченных плит ПНО От 160 мм до 330 мм в зависимости от проекта и необходимой длины
Ширина
1,0; 1,2; 1,5 и 1,8 метра Чаще всего встречаются 1,2, но бывают и стенды шириной 1,0 и 1,5 метра
Длина
Для облегченных ПНО до 6,3 метра с определенным шагом, индивидуальным для каждого производителя. Для ПК — до 7,2 реже до 9 метров. Поскольку плиты режутся по длине, то возможно изготовление нужного размера под заказ с шагом в 10 см. Максимальная длина может достигать 12 метров в зависимости от высоты панели.
Нагрузка
Типовая 800 кгс/м2, под заказ возможно изготовление нагрузкой 1250 кгс/м2 Хотя чаще всего выпускают именно нагрузку 800, но технология позволяет без дополнительных затрат сделать плиты и любой другой от 300 до 1600 кгс/м2.
Гладкость и ровность
Все-таки технология старая и формы у всех уже изношены, идеальных плит Вы не найдете, но и откровенно плохие попадаются редко. По внешнему виду на твердую 4-ку. Изготавливаются на новейших стендах, разглаживаются экструдером. Как правило плиты намного лучше выглядят, хотя возможны и отдельные исключения.
Армирование
До длины 4,2 — простое сеточное, более длинные панели делают преднапряженными, т.к. использование натяжения позволяет добиться необходимой марки прочности меньшими затратами. Преднапряженные при любой длине. В качестве струн в зависимости от проекта могут выступать как канаты 12к7 либо 9к7, так и проволока ВР-1.
Марка бетона
М-200 От М-400 до М-550
Заделка отверстий
Как правило выполняется на заводе. Если у Вас не сделано, обязательно залить бетоном М-200 Заделка отверстий не требуется, поскольку проектом заложена достаточность прочности торцевых сторон и без дополнительного укрепления

элемента

Для изгибаемых элементов, армированных стержневой арматурой, ширина раскрытия трещин определяется по формуле:

f4647aa487e2229cd8fb7b7faf102987.png

Где ц1
при длительном действии нагрузки – 1.4, при кратковременном – 1;

ц2
=0.5 для арматуры периодического профиля;

ц3
=1 для изгибаемых элементов;

уs
– напряжение в продольной растянутой арматуре, определяемое по формуле:

1e740b197829622f9182d936285aaeec.png

Где М – момент от нагрузок, учитываемых в расчете;

zs
– расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента. Для элементов тавровой формы значение zs
может быть принято равным:

1e740b197829622f9182d936285aaeec.png

ls
– базовое расстояние между смежными нормальными трещинами:

41acbb53e166cd5067174284f07b1525.png

Значение lb
должно быть не менее 10 см и не более 40 см. Принимаем lb
=40 см.

Где Аbt
– площадь сечения растянутой зоны бетона.

шs
– коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами:

70099835e2c9ac51d882665363f1e537.png

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

f830bda57817857925bef92fed4b5f44.png

Где аcrc1
– ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и временной длительной нагрузок;

аcrc2
– от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок;

аcrc3
– от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

6d005423d81d5c9e0729a9b75dbfb2fd.png

8fe6793273f9ba67dacbd93728fced2a.png

7f04895199d0aa70c6072d7dfcbecc2c.png

9672bcc18a2ccc6a0d0669d640a1b509.png

3bafdb46b7a5da50f742d95d0a3f1a19.png

d86439c2fe6399f17d6c87a2021b19f0.png

fb04bb289bad9fd52f496867031b8316.png

a44d17f32b77686f652de0957e8ab517.png

3a37dd1b4eb74aebf72f15747d11ccd0.png

Допустимая ширина раскрытия трещин 0.3 мм – непродолжительная и 0.2 мм – продолжительная.

Первый этап определение расчетной длины плиты

ba4d81d8a2e9b01a7e0ba75629656e66.jpg

Плита перекрытия может быть абсолютно любой длины, а вот длину пролета балки уже необходимо высчитывать отдельно.

Реальная длина может быть абсолютно любой, а вот расчетная длина, выражаясь другими словами, пролет балки (в данном случае плиты перекрытия) — совсем другое дело. Пролетом является расстояние между несущими стенами в свету. Это длина и ширина помещения от стенки до стенки, следовательно, определить пролет довольно просто. Следует измерить рулеткой либо другими подручными средствами данное расстояние. Реальная длина во всех случаях будет большей.

Железобетонная монолитная плита перекрытия может опираться на несущие стенки, которые выкладываются из кирпича, камня, шлакоблоков, керамзитобетона, пено- либо газобетона

В подобном случае это не очень важно, однако в случае, если несущие стенки выкладываются из материалов, которые имеют недостаточную прочность (газобетон, пенобетон, шлакоблок, керамзитобетон), также необходимо будет выполнить сбор некоторых дополнительных нагрузок.

Данный пример содержит расчет для однопролетной плиты перекрытия, которая опирается на 2 несущих стенки. Расчет плиты из железобетона, которая опирается по контуру, то есть на 4 несущих стенки, или для многопролетных плит рассматриваться в данном материале не будет.

Чтобы то, что было сказано выше, усваивалось лучше, следует принять значение расчетной длины плиты l = 4 м.

 

Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты

При расчете по
прочности расчетное поперечное сечение
плиты принимается тавровым с полкой в
сжатой зоне.

При расчете
принимается вся ширина верхней полки
f5f2fbf720b38f934eaebb5786904c17.png,
так как

1b135da14df601d83cd500d0485ef660.png

где l
– конструктивный размер плиты.

Положение границы
сжатой зоны плиты определяется согласно:

53a087cf6c8d3b688d871295a332d04e.png;

9c2c830ce4babaa93a535c924df7af57.png

Следовательно,
граница сжатой зоны проходит в полке и
расчет плиты ведется как для прямоугольного
сечения с размерами
e8c0f34d8ad57719f880adf1ee16c408.pngиh.

8a5cd451f2f68b362d723dff449413fe.png

c2e015559b632cfafa4b8bde5ce313c6.png

Должно
выполняться условие
5597bd136a616b3970bc6538c726a632.png

Граничная
относительная высота сжатой зоны
определяется по формуле:

7f8052a22db3ee29a3e24c09e87753ec.png;

гдеf400302b2b56a1fcd338226b3234c4f3.png
относительная
деформация арматуры растянутой зоны,
вызванная внешней
нагрузкой при достижении в этой арматуре
напряжения, равного Rs;

1b17c8e233938ef123796830f632a16d.png
относительная
деформация сжатого бетона при напряжениях,
равных R6
принимаемая
равной 0,0035.

Для
арматyры c условным пределом текучести
значение
ef13c9d8f0a99ba391d8794788b0ad42.png,определяетсяпо
формуле:

2c942f0ab93af0323028bb6008a737e2.png;

1e973ec59bed337d0e266b44f5c0482d.png
предварительное напряжение в арматуре
с учетом всех потерь и коэффициентом
2f844fa90eb5beef46b9d066fb4b6e62.png=
0,9.

Предварительное
напряжение арматуры
1e257853f008fd4f07f86587ec79a7a7.png
принимают не более 0,9
23af4d6ca7347f6a7288e5c9eb0ef053.pngдля горячекатаной и термомеханически
упрочненной арматуры (А600) и не более
0,89bf2e3800e3b756fcdbbc00eaec855e4.pngдля холоднодеформированной арматуры
и арматурных канатов (2.2.3.1 [4]).

Принимаем
55735fc5011590c9de012ab4f8732028.png
= 0,874236bf0f3fca6f1fdcfcbd08507232d.png= 0,8*600 = 480 МПа.

При проектировании
конструкций полные cyммapныe потери
следует

принимать не менее
100 МПа (п. 2.2.3.9 [4]),
7aaf63c49a66507fe16429ba98b622de.png
= 100 МПа;

При определении

e145b4df73051d3e4d102be8cb6d3d01.png:
1bf6c16040c158716cb69af470b5d3fd.png=0.9*480-100
= 332 МПа

8ed8a4f705b3f2a12e90b334f094d1cc.png

8ca31dff4ef363a4e7e1c916f35a78ea.png;
d07134d5eafd6ad3741966682f88c3d6.png

326ed6d90065cae261d04145e911b1e1.png

Площадь
сечения арматуры определяем по формуле:

ed6d5ef7a171d3334d0efae7153bd273.png;

46352237d9860dda9b212f193496f10e.png
коэффициент условий работы

eb2b5ede0c0158fa7096ef297aa3558a.png

Принимаем
6Ø10 А600;
9f2d2498143fad79249c1b968563b404.pngсм2

Напрягаемые
стержни должны располагаться симметрично
и расстояние между ними должно быть не
более 400 мм при h>
150 мм.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. При расчете строительных конструкций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие

(25)

где f — прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответствии с пп. 1-3 рекомендуемого приложения 6;

fu — предельный прогиб (выгиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:

а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);

г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограничения колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативными документами п. 4 рекомендуемого приложения 6.

10.2. Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого .

10.3. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опоры этих элементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложения 6).

10.4. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать, как правило, конструктивными мероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

10.5. Коэффициент надежности по нагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равными единице.

Коэффициенты надежности по ответственности необходимо принимать в соответствии с обязательным приложением 7.

10.6. Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

3 Расчет прочности сечений ригеля

Расчет выполняем для ригеля среднего пролета. Высота ригеля задана и равна 800 мм. Сечение ригеля рассматриваем как прямоугольное 300*800 мм; площадь консольных свесов в расчет не вводят, так как они расположены близко к середине высоты ригеля, т.е. вне сжатой зоны. Рабочая высота h0
=0.9∙h=720 мм, а=80 мм, b=475 мм.

Граничная относительная высота сжатой зоны:

00baca91864967623adb6ec4f4fe9072.png

Где щ=б-0.008∙Rb
=0.85-0.008∙11.5=0.758; уsR
=365 МПа.

b43209d66517789649e684d23804a105.png

Площадь поперечного сечения продольной рабочей (нижней) арматуры среднего пролета:

a9d879547a9b1fecb0e65df5cb6feaaf.png

о=0.165˂оR
=0.62; з=0.918

768752e8b134627c8af6967cf41a7e2e.png

По сортаменту подбираем 4х18 А-400 Аs
=10.18 см2
.

Площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры над опорами в среднем пролете:

a7c774cc55d7e0b2ab0ba79802d6db6e.png

о=0.19˂оR
=0.62; з=0.904

add02ac03a703e789968a18891c69127.png

По сортаменту подбираем 2х28 А-400 Аs
=12.32 см2
.

Площадь поперечного сечения рабочей арматуры в верхней зоне ригеля в пролете:

1545570c4194a72556b6e32faca69139.png

о=0.03˂оR
=0.62; з=0.985

31051f5ac1a7e9cf1ef831fb28189ba6.png

По сортаменту подбираем (с запасом) 2х16 А-400 Аs
=4.02 см2
.

Схема расположения продольной рабочей арматуры среднего ригеля приведена на рис. 9.

Минимальная поперечная сила, которая может быть воспринята бетоном наклонного сечения:

Это меньше поперечных сил на всех опорах. Расчет продолжаем:

Величина проекции наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента у средних опор:

584a82e4b7b13e0a5999a091fd3da03c.png

Для расчета наклонных сечений у всех опор принимаем С=138 см. Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:

d4855136e032842a044c5af9386584c3.png

Это меньше значений поперечных сил у всех опор. Необходим расчет поперечной арматуры.

По условиям сварки принимаем поперечные стержни ⌀8 А-400.

Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у крайней опоры:

Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у первой промежуточной опоры слева:

Поперечная сила, воспринимаемая хомутами у средних опор:

Требуемые погонные усилия в хомутах у средних опор:

be8d3f4658160659e8b941e4c31e6bff.png

Шаг поперечной арматуры у средних опор:

9ce9bd948f677ebb98d9b72147d3c58c.png

По конструктивным требованиям шаг поперечной арматуры не должен превышать:

963778e6ceef6525df17f0ed8bc9fea9.png на приопорных участках

и c8603e1d6b43894990154d1e5bc7cca7.png в средней части ригеля.

Окончательно шаг поперечной арматуры принимаем для среднего ригеля: на приопорных участках, равных 1.4 м, S=20 см. В средней части S=60 см. Схемы расположения поперечной арматуры приводятся на рис. 10.

Прочность по cжатой полосе между наклонными трещинами проверяем из условия:

Где цw1=1+5∙б∙мw
≤1.3

10cd6a83da817da05c562a4c9f5bb44c.png

808d0b17aa61966aa1af309c05dfe93c.png

Для средних опор:

ba1ea790a1469a48342202da8c9ba2ef.png

Прочность по сжатой полосе обеспечена для наклонных сечений у всех опор.

3 Расчет наклонных сечений к продольной оси элемента на действие поперечной силы между наклонными трещинами

29f66186da0442927b0099dcec8297dc.png

Рисунок
5.3.1- Схема для определения поперечной
силы между наклонной трещиной

Бетон
между трещинами находится в условиях
плоского напряженного состояния. На
него действуют продольные и поперечные
силы возникающие в хомутах.

Для
железобетонных элементов с поперечной
арматурой должно выполняться следующие
условие обеспечивающие прочность по
сжатому бетону:

551a1da464ced8b57c235608df5f3e31.png(5.1)

где
2cad5a56aa99117803a7dd51a1f165d8.png
расчетная поперечная сила в сечении у
опоры;

b772ef20297bb58bd36e3011a30a0f34.png
коэффициент учитывающий вид и интенсивность
армирования;

1f0057ef99620235e01751560a72295d.png;
(5.2)

где
78c38113de16c0f4d941f65f7e73f10e.png-коэффициент,равный
5,при хомутах,расположенных нормально
к продольной оси;

n1
отношение модулей упругости арматуры
и бетона;

8c16b65434c162cbd559ea5f22f765a6.png;

(5.3)

eee1621e1f2a8e9c6f094063c25db15c.png;

(5.4)

где
0f0ea0ac8b88ae29a29fa13e3309c13c.png
— площадь ветвей хомутов расположенных
в одной плоскости ;

b
ширина ребра балки;

Sw
расстояние между хомутами по нормали
к ним;

11d99e153f2fc743a6b6a9e035b7c9b4.png
коэффициент учитывающий влияние
прочности бетона;

5c2c4dab8d1cf4f7d0ab0779c1b00b69.png,
(5.5)

Принимаем
хомуты Ø16 S400:

d41408e5d6e19a8c1205bb91d09969f5.png;

dfe4e9b479241f376ccd1f8790bac548.png;

3e292ace6caab231e2cd6cc1acf59854.png;

cf9456faf8fef949040ffbb70e21b4c5.png;

956e5262cd26d95a3bf15107d7ad1188.png

Условие

548ad2f4f5688b6903b17bb982599820.png
выполняется.

Определение нагрузок

Состав перекрытия показан на рис.2.1.

979ff78c58aec9234c3c7eadb781f607.png

Рис.3.1Состав перекрытия

Определение нагрузок на 1м2перекрытия приведено в таблице 3.1

Таблица 3.1Нагрузки на 1м2перекрытия

Наименование
нагрузки
Нормативное
значение, кН/м2
γn Расчётное
значение γF =1, кН/м2
γF Расчётное
значение γF >1, кН/м2
Постоянная
нагрузка
Линолеум,
t = 4мм, ρ = 1500 кг/м3
0,06 0,95 0,057 1,35 0,077
Прослойка из
клеящей мастики,
0,012 0,95 0,011 1,35 0,015
t
= 1мм, ρ = 1200 кг/м3
Стяжка
цементно-песчаная М200, t = 50мм, ρ =
1800 кг/м3
0,9 0,95 0,855 1,35 1,154
Пенополистирол,
t = 25мм, ρ = 30 кг/м3
0,0075 0,95 0,007 1,35 0,010
Ж/б
многопустотная плита перекрытия
2,75 0,95 2,613 1,35 3,527
Итого 3,730 3,543 4,783
Переменная
нагрузка
Полезная
нагрузка
1,5 0,95 1,425 1,5 2,138
Итого 1,5 1,425 2,138

При номинальной ширине
панели 1,5 м погонные нагрузки (при
на 1 м длины составят, Н/м:

g=
gd1·1,5
= 4,783·1,5
= 7.175 кН/м – постоянная расчётная;

q=
qd1·1,5
= 2,138·1,5 = 3,207 кН/м – переменная расчётная.

При расчёте плиты по
предельным состояниям первой
группы составляем следующие сочетания
нагрузок:

– первое основное сочетание

– второе основное сочетание

Для дальнейших расчетов принимаем
первое сочетание, как наиболее
неблагоприятное.

При номинальной ширине
панели 1,5 м погонные нагрузки (при
на 1 м длины составят, Н/м:

g=
gd1·1,5
= 3,543·1,5 = 5.315 кН/м – постоянная расчётная;

q=
qd1·1,5
= 1,425·1,5 = 2,138кН/м – переменная расчётная.

При расчёте плиты по
предельным состояниям второй
группы составляем следующие сочетания
нагрузок:

– нормативное (редкое) сочетание

–частое сочетание

–практически постоянное сочетание

8 Расчет прогиба плиты

плита трещина арматура ригель

Так как деформации плиты ограничиваются эстетическими соображениями, расчет прогиба плиты проводим на действие постоянных и длительных нагрузок.

13b2b8f84bb506fd2c03817a0c59cf86.png

Эксцентриситет продольной силы:

7ac48272782008aa90c3e3545fc2bf73.png

Где Ntot
=P2
=167242.1 Н.

Коэффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры:

01d72c8574596bff8d7cc52aca5a1886.png

Плечо внутренней пары сил Z1
=39.5 см.

Величина площади сжатой зоны бетона:

Кривизна оси при изгибе:

9d5d0331fd6a9a6a1997f7f615662837.png

Прогиб от действия длительной и постоянной нагрузок:

2f8ba6d2e13cfb73a1df636964f8b1cb.png

Допустимый прогиб равен 2.5 см. Прогиб плиты от действия длительной и постоянной нагрузок менее допустимого.

Бетон ригеля тяжелый класса В20. Рабочая продольная и поперечная арматура без предварительного напряжения класса А-400. Пролет среднего ригеля принимаем равным расстоянию между гранями колонн 5.65 м (рис. 5), пролет крайнего ригеля равным расстоянию от грани колонны до центр опоры на стене 5.6 м (рис. 5). Сечение колонн принимаем 40*40 см, заделку ригеля в стену – 30 см, центра опоры посередине опорной площадки. Расчетный ригель – средний.

59bb20c21958dd0a62d3300122500289.jpeg

Рисунок 5

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

10.13. Горизонтальные предельные перемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания по определению перемещений приведены в п. 9 рекомендуемого приложения 6.

10.14. Горизонтальные перемещения каркасных зданий следует определять, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере 30 % нормативного значения.

Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I-IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Таблица 22

Здания, стены и перегородки Крепление стен и перегородок к каркасу здания Предельные перемещения fu
1. Многоэтажные здания Любое h/500
2. Один этаж многоэтажных зданий: Податливое hs/300
а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей Жесткое hs/500
б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи) « hs/700
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м: Податливое
hs£ 6 hs/150
hs = 15   hs/200
hs³ 30   hs/300

_____________

Обозначения, принятые в табл. 22:

h — высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;

hs — высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа — равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей — равная расстоянию между осями смежных ригелей.

Примечания: 1. Для промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейной интерполяцией.

2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа hs принимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильных конструкций.

3. К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким — крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более hs/150).

10.15. Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.

10.16. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l — расчетный пролет стоек или панелей.

10.17. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h — высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

10.18. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:

hs/150 — при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,

hs/200 — при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где hs — высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами — высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

При этом температурные воздействия следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

1 Компоновка плиты перекрытия

2499b9e8fcd292dde2ec347926c9a3aa.png

Рисунок
4 –
Основные
размеры плиты в плане

de1188753e6da697d96148a2f14458cc.png

Рисунок
5
– Поперечное
сечение плиты

1cf37203dcceea674276a38f4182adc4.png

Рисунок
6
– Сечение
и конструктивные размеры поперечного
ребра

Основные
габариты плиты: номинальную ширину и
высоту принимаем по результатам сравнения
вариантов – 6000×1500
мм. Полная высота ребра (вместе с толщиной
полки) принята h=l/20=6000/20=300мм.
В соответствии с конструктивным решением
типовых плит ширину ребер понизу
принимаем равной 85 мм из условия
обеспечения требуемой толщины защитного
слоя бетона; ширина ребер поверху 100мм
из условия наклона к вертикали грани
ребра 1:10. В местах сопряжения ребер с
верхней полкой устраиваем закругления
радиусом не менее 50мм (для снижения сил
сцепления при распалубке). Расстояние
от нижней грани ребра до центра тяжести
напрягаемой арматуры принимаем 30мм.

Фактическая
длина плиты 6000-40=5960 мм, где 40мм – ширина
конструктивного зазора между торцами
плит. Первое поперечное ребро для
удобства пропуска колонн устанавливаем
на расстоянии 280мм от торца (рисунок 4).
Шаг поперечных ребер принимают по
возможности равным ширине плиты. При
отношении сторон полки 1:1 получаем
наименьшее значение изгибающего момента,
действующего на полку плиты, а
следовательно, и наименьшую толщину
полки.

Плита
изготавливается агрегатно-поточным
методом; натяжение арматуры производим
механическим способом на упоры формы.

Передаточная
прочность бетона Rbp=0,5.30=15Мпа.

Напряженно-деформированное
состояние ребристой плиты в целом имеет
сложный характер, поэтому в практических
расчетах плиту расчленяют на отдельные
элементы: полку, продольные и поперечные
ребра и рассчитывают их как самостоятельные
элементы.

Расчётные характеристики материалов

В качестве рабочей принята стержневая
арматура класса S800 с
натяжением на упоры; полки панели
армируются сварными сетками из проволоки
классаS500. Бетон панели
принят классаC 25/30.
Средняя относительная влажность воздуха
принята не менее 60%. Коэффициент
безопасности по ответственности γn=
0,95. Класс среды по условиям эксплуатации
ХС1. Марка бетонной смеси по
удобоукладываемости П1. Бетон подвергнут
тепловой обработке.

Характеристики бетона C 25/30:

– гарантированная прочность
бетона

– нормативное сопротивление
бетона осевому сжатию

– средняя прочность бетона
на осевое сжатие

– средняя прочность
бетона на осевое растяжение

– модуль упругости
бетона

– расчетное сопротивление
бетона осевому сжатию

27b5238dea9e3f5e4bf0c8d3fa093888.png

где c– коэффициент безопасности по бетону,
принимается по
п. 6.1.2.11[1]:

1,5 –для железобетонных и предварительно
напряжённых конструкций;

– расчетное сопротивление
бетона осевому растяжению

703008be9cafb253a06c67e6bee19252.png

– средняя прочность
бетона на осевое растяжение

Характеристики напрягаемой
арматуры класса
S800:

– нормативное сопротивление

– расчетное
сопротивление напрягаемой арматуры по
п. 6.2.2.3 [1]составит

cff292d6e9db0684efdbf62424b226dd.png

где s– коэффициент безопасности по арматуре,
принимается по
п. 6.2.2.3 [1]:

1,25 – для напрягаемой арматуры класса
S800;

– модуль упругости стержневой
арматуры

Характеристики ненапрягаемая арматура
класса
S500:

– нормативное сопротивление

– расчетноесопротивление для
проволоки

e4008b5bcca9a225e3a19e496c45e681.png

– расчетное
сопротивление поперечной арматуры
(сварной каркас)

f00e36d0bd1ff351daa393b2e44ca138.png

Здесь s1= 0,8 – коэффициент условий работы
поперечной арматуры, учитывает
неравномерность распределения напряжений
по длине стержня;

s2= 0,9
– то же, учитывает возможность хрупкого
разрушения сварного соединения.
Принимаются по п.6.2.1.3 [1]

3 Расчет элементов плиты по прочности

2.3.1 Расчет полки плиты

Армирование полки проводим по принятой схеме армирования, принимая h=5 см (толщина полки), h0
=3.5 см.

472c4a33aee4e793f2cd8576ea52567c.png

з=0.987

В качестве рабочей арматуры выбираем арматуру класса Вр-ǀ, Rs
=365 МПа.

37dc6121a1fdce51b16d8d3bb3b72348.png

Схема расположения арматурных сеток приводится на рис. 4.

По ГОСТ 8487-81 принимаем:

Сетку С-2 подбираем с рабочей арматурой в поперечном направлении;

С-1 – 3 Вр-ǀ-100/3 Вр-ǀ-100, Аs
=0.71/0.71 см2
;

С-2 – 4 Вр-ǀ-150/3 Вр-ǀ-250, Аs
=0.75 /0.28 см2
.

2.3.2 Расчет поперечного ребра

Поперечное ребро рассчитываем как изгибаемый элемент таврового сечения с одиночной арматурой. Расчетное сечение приводится на рис. 2.

ff43f5e5dc2cf1e74158d5c2a9afa4f5.jpeg

Рисунок 2. – расчетное сечение поперечного ребра

Параметры сечения:

· hf
=50 мм=5 см – высота сечения полки;

· h=250 мм=25 см – фактическая высота ребра;

· b=0.5∙(100+50)=75 мм=7.5 см – ширина ребра;

· ширина полки:

bba397637a4b6e95a9876538ec8f7bfe.png

Где b – ширина ребра по верху.

4aeb9d0aae664ddb1d09a3de8b160aa9.png

з=0.995, о=0.01

Нейтральная ось проходит в полке.

В качестве рабочей продольной арматуры принимаем арматуру класса А-400 (предполагая диаметр стержней 6-8 мм), Rs
=355 МПа:

bdf94ccb912620e8d02bb4d0e97104db.png

По сортаменту подбираем стержни рабочей продольной арматуры поперечного ребра — 8 мм, Аs
=0.503 см2
.

Необходимость расчета поперечной арматуры проверяем из условия Q˂QB
, Где Q= Н – внешняя поперечная сила.

Минимальная поперечная сила, воспринимаемая бетоном:

Где 103dec763cc4d93f99605bc126ddbcaf.png

Поперечную арматуру назначаем по конструктивным соображениям. Диаметр – минимальным по условиям сварки –3Вр-ǀ. Шаг поперечной арматуры на приопорном участке S=h/2=250/2=125 мм˂150 мм. Принимаем 125 мм. В средней части ребра S=3∙h/4=3∙250/4=187.5=188 мм. Принимаем 180 мм.

Для расчета плиты в продольном направлении приводим ее сечение к расчетному (рис. 3).

3aaa56b56e7b1e2f4bfcfcc004ce4544.jpeg

Рисунок 3. – действительное и расчетное сечение плиты

Размеры сечения:

bf
=144.5 см – ширина плиты по верху; hf
=5 см – толщина полки; h=45 см – высота плиты;

b=2∙(10+8.5)/2=18.5 см – средняя суммарная ширина ребер.

Величину предварительного напряжения продольной рабочей арматуры принимаем: σsр
=0.6∙Rsn
=0.6∙785=471 МПа.

Длина напрягаемого стержня: lст
=555+25=580 см=5.8 м.

Возможное отклонение предварительного напряжения:

4b67b12cfa529679380f3229d4005617.png

Проверяем выполнение условий:

Условия удовлетворяются, следовательно, величина предварительного напряжения находится в допустимых пределах.

Предельное отклонение предварительного напряжения:

04ba7610d3cbf136dad8d49672f5b484.png

Где Пр
=2 – количество напрягаемых стержней (по одному в ребре).

552c86954080e345fd2fc3f7fd8084f1.png

Граничная относительная высота сжатой зоны:

674796bcd8277745cfdded1117131d9d.png

Где еs,el
– относительная деформация растянутой арматуры, при напряжениях, равных Rs
;

Еb,ult
– относительная деформация сжатого бетона, при напряжениях, равных Rb
, принимаемая равной 0.0035.

8220264ff1b4d70349ddd0f151f281a3.png

1da9a522ae54702a73f9ee71e6c534fd.png

Коэффициент, характеризующий относительную высоту сжатой зоны:

0bf3dcd4b4e571eac27f9b24d738f58c.png

Где h0
=h-2=45-3=42 см.

о=0.024, з=0.988.

Условие о≤оR
удовлетворяется.

Высота сжатой зоны:

Следовательно, расчет сечения может производиться как прямоугольного с шириной сечения 144.5 см.

Коэффициент условий работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести.

59d98799f16cf2a0bc014c97795999b6.png

Где з1
=1.15 – для арматуры класса Ат-800.

Площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры:

030bd49974fff34d58bc34a005ce9bf9.png

По сортаменту подбираем 2-18 Ат-800 с площадью поперечного сечения Аsp
=5.09 см2
.

Для расчета сечений, наклонных к продольной оси, определяем коэффициенты, характеризующие работу сечения:

afdec7e5856cad3fb1a4ff374941fe8c.png

ea058490be7ff567161ab7824a4d39c3.png

Где Р2
=0.7∙Аsp
∙уsp
=0.7∙5.09∙471∙100=167817.3

Н – усилие предварительного напряжения.

f2325479de2b02d93d46f2f0e644f62f.png

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном (минимальная):

Где цb3
=0.6 для тяжелого бетона.

Расчет необходимо продолжить.

3a307b01fe67b7c88f50352ba5772f67.png

Где цb2
=2 для тяжелого бетона.

ac1151bd1195ea10d7927d0733ca5a3b.png

Принимаем С=84 см.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:

ae325d19f9568edd25b4f04e2c373e28.png

Поперечная арматура по расчету не требуется. Конструктивно принимаем поперечную арматуру 4 Вр-ǀ с шагом:

На приопорных участках:

c00d0be68d657dd410d0f552a4e7b2d1.png

В средней части:

0722aed6a94000ebeb977c51e7a83a92.png

Прочность по наклонной полосе между трещинами проверяем из условия:

Где цw1=1+5∙б∙мw
≤1.3

2b14f707f26c5406a1062135742c07d0.png

da90617e1b4dea24327cfb858dc1a3db.png

Прочность наклонной полосы между трещинами обеспечена.

Нагрузка на пустотные плиты перекрытия

На практике часто встает вопрос, какую нагрузку способна нести железобетонная пустотная плита перекрытия, не сломается ли она от того или иного напряжения.

В любом случае на нее не должна опираться несущая стена. Капитальные (несущие) стены могут опираться строго либо на фундаментные блоки, либо на такие же стены нижних этажей.

Там где панель нахлестывается на несущую стену, она дополнительно укрепляется – с торцов отверстия пустот заливаются бетоном, а по бокам не рекомендуется делать нахлест более чем на 100 мм, т.е. до 1-ой пустоты.

Нагрузка может быть распределенная или точечная. Для распределенной нагрузки все просто – высчитать площадь плиты в м2, умножить на нагрузку согласно маркировки (как правило это 800 кг/м2) и вычесть собственный вес плиты. Так для ПК 42-12-8 имеем площадь = 5м2. Умножаем на 800 = 4 тн. И вычитаем собственный вес = 1,53 тн. Оставшиеся 2,5 тонны и будут допустимой распределенной нагрузкой. Можно, для примера, залить ее бетонной стяжкой в 20 см.

Для точечных нагрузок привести аналогичный расчет затруднительно, так как несущая способность плиты в случае точечного давления зависит не только от веса тела, но и от точки приложения. Так по краям панели значительно крепче, чем по центру. Обычно рекомендуют не превышать номинальную нагрузку более чем в 2 раза, т.е. до 1,6 тн при отсутствии других воздействий.

На практике чаще приходится рассчитывать комбинированную нагрузку от разных источников, таких как стяжка, мебель, люди, ненесущие перегородки. Тут следует довериться опыту советских НИИ, которые приняли нагрузку «8» типовой, т.е. достаточной для всех «стандартных» случаев использования.

Их расчеты основаны на следующих соображениях:

  •  собственный вес = 300 кг/м2
  •  стяжка + заливные полы = 150 кг/м2 (примерно 6-7 см.
  •  мебель + люди = 200 кг/м2
  •  стены/перегородки = 150 кг/м2

Если в вашем случае эти показатели существенно превышаются, возможно, стоит задуматься о приобретении панелей с более высокими показателями несущей способности.

Пустотные плиты перекрытия, благодаря армированию и свойствам бетона, распределяют вес давящего на них предмета на большую поверхность, чем фактическая площадь контакта. Так, например, если у Вас перегородка имеет ширину 100 мм., а вблизи нее других нагрузок нет, то давление это распределится по большей поверхности и не выйдет за пределы, заложенные в расчетах предельных норм.

Так же следует не забывать, что помимо постоянных (статических) нагрузок бывают и переменные (динамические). Например, стоящая на полу гиря будет оказывать значительно меньшее разрушительное воздействие, чем упавшая со шкафа. Поэтому динамических нагрузок на панели следует по возможности избегать.

Прогибы плит перекрытий

Иногда покупатели сталкиваются с ситуацией, когда железобетонные плиты перекрытий имеют разный прогиб, в том числе и в обратную сторону. Следует знать, что согласно СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» прогиб свыше 1/150 части длины изделия не является браком. Так для наиболее проблемной ПБ 90-12 допустимая величина прогиба составляет аж 6 см.

Обратный прогиб чаще всего образуется при отпиле последней плиты перекрытия ПБ на стенде, когда ее длина значительно меньше диапазона длин, для которого стенд изначально готовился. Для более длинных плит дается большее натяжение и т.к. основное армирование идет по нижней поверхности плиты, при отпиле короткой плиты эта избыточная сила сжатия как бы выгибает плиту.

Чтобы избежать данной ситуации покупателям следует внимательно осматривать изделия перед приобретением. Как правило, железобетонную плиту с большим прогибом не сложно заметить в стопке других пустотных плит. Следует признать, что эти случаи все-таки редки и у хороших производителей практически не встречаются.

Ответ на вопрос о допустимом опирании панелей на стены Вы найдете в нашей статье

 

Определение первичных потерь предварительного напряжения

  • потери
    от релаксации
  • потери
    от разности температур бетона и упорных
    устройств
  • потери
    от деформаций анкеров

2eb2ccbd4e19a018d496fa4c78b1f491.png

  • потери
    от трения об огибающие приспособления
    ,
    т.к. отгиб на­прягаемой
    арматуры не производится.
  • потери
    от деформации стальных форм
    30
    МПа, т.к. данные об их конструкции
    отсутствуют.
  • потери
    от быстронатекающей ползучести ()
    вычисляют в следующей последовательности:

определяем
усилие обжатия Р1
с учетом всех вышеупомянутых потерь

Точка
приложения усилия P1
находится
в центре тяжести сечения напря­гаемой
арматуры и поэтому:

ef4a8758ec972d8308cef5524af39000.png

67b47231293f08c96fd8d1529d95e4e4.png

6a58082dd0cf8db85fd2411e061f70ae.png

8ed0f5e8b68a7e5d659f9c1166718338.pngМПа

Назначаем
передаточную прочность бетонаRbp
=
10,5
МПа (Rbpбольше
50 % принятого класса бетона В20).

Определяем
расчетный уровень обжатия бетона усилием
напрягаемой арматуры:2304558bbd6df57fdd23f230dee7990e.png

Потери
от быстронатекающей ползучести с учетом
условий твер­дения (пропаривания)
равны:

9860d08d4b00ec3be58271ff6937605c.png

Проверяем
допустимый уровень максимального
обжатия бетона
при отпуске арматуры с упоров:

d1bc415fc9b8fec738d40c3947314de4.png

Условие
выполняется.

Суммарная
величина первичных потерь:

Расчет плиты перекрытия по предельнымсостояниям I группы.

1.1.Определение
нормативных и расчётных усилий,
действующих на плиту перекрытия.

Определяем нормативные и расчётные
нагрузки, действующие на плиту, и сводим
их в таблицу 1.1:

Таблица
1.1.

Сбор
нагрузок

 

Вид нагрузки Нормативная,
Н∕м
2
Коэффициент
к нагрузке
Расчётная,
Н∕м
2
1.Постоянная

1.1.Паркетный
пол

ρ∙h=8000∙0,02

1.2.Цементно-песчаная
стяжка 22000∙0,03

1.3.Подстилающий
слой

18000∙0,05

1.4. Ж/б
панель

22000∙0,11

160

660

900

2420

1,1

1,1

1,1

1,1

176

726

990

2662

Итого: 4140 4554
2.Временная

2.1.Кратковременная

2.2.Длительная

2340

1560

1,2

1,3

2808

2028

Итого: 3900 4836
Полная
нагрузка
8040 9390

 

Определяем нагрузку на 1 погонный
метр плиты:

1) Временная нормативная
pн=3900∙1=3900
Н/м;

2) Временная расчётная p=4836∙1=4836
Н/м;

3) Постоянная нормативная
gн=4140∙1=4140
Н/м;

4) Постоянная расчётная
g=4554∙1=4554
Н/м;

5) Итого нормативная
pн+gн=3900+4140=8040
Н/м;

6) Итого расчётная p+g=4836+4554=9390
Н/м;

7) Постоянная нормативная +
временная длительная нормативная
gн+рндл=(4140+1560)∙1=5700
Н/м.

На основании этих нагрузок
определяем величины изгибающих моментов
и поперечных сил. Момент в сечении
определяется по формуле:

3b81397fb7e1d031b9daf37cc85dbce1.gif,

где g
– рассматриваемая нагрузка,

l0
расчётный пролёт плиты.
При опирании одной стороной на стену,
а другой на ригель l0=l

01aa78942140e0a6774bc40b84bbcfc4.gif

0c125e872769ff4666aa69306d8d8526.gif=2,4

29df89c24550f9d8d96ec07023dd2519.gif44f6752a50d27fb57d5ff5a1c05f14dc.gif=2,25
м

Изгибающий
момент от полной нормативной нагрузки
равен:

Мн ==5088
Н∙м

То же от полной расчётной нагрузки:
М=a2fec9c367a5051f0aafb337ac8fe3cb.gif=5942
Н∙м

То же от постоянной нагрузки:
Мп=bb8664279854dd4c222038794055d662.gif=2620
Н∙м

То же от временной нагрузки:
Мвр=65432649d677db1dd119b8db627456ea.gif=2468
Н∙м

То же от постоянной и длительной
нагрузок: Мld=8c47720913932ab199269fad9c4998e2.gif
Н∙м

Поперечная сила определяется
по формуле: Q=62eb8f6ed1e9db3d95849501b1832f19.gif

Поперечная сила от полной
нормативной нагрузки: Qн=e8d0f4cec3cca54d6eac1f546e66631a.gif=9045
Н

То же от полной расчётной нагрузки:
Q=08cddc3ef7e190b1defe40fae3c8fb22.gif=10564
Н

1.2. Определение параметров расчётного
сечения плиты перекрытий.

При расчёте многопустотных плит
преобразовываем фактическое сечение
плиты в расчётное тавровое:

Рис. 1. Приведение к эквивалентному
сечению многопустотной панели

t
расстояние между центральными осями
пустот; для плит типа 1ПК, 2ПК, 3ПК t=185
мм (ГОСТ «Многопустотные плиты»)

Ширина
полки сечения
382a471eacc6c6ac968bc45a218eb7dd.gif
равна:

где a1
— величина
конструктивного уменьшения номинальной
ширины плиты, принимаемая в соответствии
с ГОСТ при ширине менее 2400мм а1=10
мм.

Круглые пустоты заменяем
квадратными с эквивалентным размером
стороны a=0,9d

Высота полки
66c6e8d280585a6b9423c51fb2ae2402.gif
равна:
db9007cc80223384a8543f830c231a5a.gif6d8ba0ee5a4ec5c1dfb71c6a0545fce7.gif,

Ширина ребра b
определяется по формуле:
7af48502ad0b07bb62ccbc91c0e86637.gif,
n
– число пустот в плите.

Определяем количество пустот
в плите:
c63e7ec1b0e89006366b013ae21c9d47.gif,
875cb549b1d28c5383e3dc6981b03b2d.gif.

Поэтому принимаем nпуст=4:

c0f46a165f651280274653de4519d5e3.gif
— условие выполняется.

Тогда ширина ребра:
6eb1d33aca1200d38da2c9b047fd8377.gif

1.3. Определение прочностных и деформационных
характеристик бетона и арматуры.

Для изготовления панели принимаем:
бетон марки В 20,
a348f2ea7b4dec42afe879486fcf4cbe.gif=11,5
МПа,
5567012c961d7ef349f3f483b45b6221.gif=0,9
МПа,

Коэффициент условий работы
бетона: γb2
=0,9, табл. 15 – 16 СНиП «Железобетонные
конструкции»

Продольная арматура класса А-II,

Расчётное сопротивление стали
растяжению Rs
=280 МПа, по табл. 22 СНиП «Железобетонные
конструкции»

Поперечная арматура – из стали
класса А-I,
Rs
=225 МПа, Rsw
=175 МПа.

Армирование – сварными сетками
и каркасами, сварные сетки в верхней и
нижней полках панели из проволоки класса
В- I,
Rs
=360 МПа.

  1. Проверяем
    условие по размеру ширины полки таврового
    сечения:
    ,
    поэтому в расчёт включается вся ширина
    полки.

2.
Определяем рабочую высоту сечения:
bb113e7bf951d540c6ced37d9cc072bc.gif

Для
определения параметров сечения используем
2 уравнения моментов:

a9f4d3b2c7b4bffa24525610d0cc5e32.gif,

Определяем
149cb638503a2a28a87087400e39a7c1.gifиз
1-го уравнения:
ec7d6731e3d9d8b019c235c732a5f088.gif

По
значению
149cb638503a2a28a87087400e39a7c1.gif
принимаем величины остальных коэффициентов
(из таблицы в приложении к СНиП
«Железобетонные конструкции»):

d6a33c263b5dc398d611017aae3865f4.gif

Определяем
высоту сжатой зоны:
db9007cc80223384a8543f830c231a5a.gif514cb672a59fc0e9733bbbb38cb612b9.gifн.о.
проходит по полке.

Определяем
площадь рабочей арматуры из 2-го уравнения
моментов:

bd6d05ed9bc710ded0c08d2a2d088021.gif

Принимаем
db9007cc80223384a8543f830c231a5a.gif3Ø10
А-II,
As=2,36
см2

Дополнительно
принимаем легкую сетку
97ce85a4f1cf9a094a2acbc5ea7d1d23.gif

3dae16c118c4a4fbe7fe89ede63f7a75.gif

b2c5e095606ad76a6986cabab8b2199a.gif

Оставьте ответ

Введите свой комментарий
Введите имя